体型管架
1. 扣件式双排钢管脚手架立杆纵向间距是多大（架子搭设高度小于24米
一、 计算参数:
双排脚手架，搭设高度30.0米，20.0米以下采用双管立杆，20.0米以上采用单管立杆。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为 48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。
栏杆采用冲压钢板，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。
脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。
基本风压0.55kN/m2，高度变化系数1.8000，体型系数0.9550。
地基承载力标准值120kN/m2，基础底面扩展面积0.200m2，地基承载力调整系数1.00。
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
2. 双排落地式钢管脚手架怎么计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.20米。
采用的钢管类型为 48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
一、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.050=1.470kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度计算
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
跨中最大弯矩为
M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.2002=0.224kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
支座最大弯矩为
M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.2002=-0.263kN.m
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
=0.263×106/5080.0=51.845N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m
活荷载标准值q2=1.050kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.909mm
大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!
二、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值 P1=0.038×1.200=0.046kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.200/3=0.063kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/3=1.260kN
荷载的计算值 P=1.2×0.046+1.2×0.063+1.4×1.260=1.895kN
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.038)×1.0502/8+1.895×1.050/3=0.670kN.m
=0.670×106/5080.0=131.804N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.02mm
集中荷载标准值P=0.046+0.063+1.260=1.369kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=1369.080×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=2.240mm
最大挠度和
V=V1+V2=2.264mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值 P1=0.038×1.050=0.046kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.150×1.050×1.200/2=0.095kN
活荷载标准值 Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN
荷载的计算值 R=1.2×0.046+1.2×0.095+1.4×1.890=2.815kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1489
NG1 = 0.149×18.600=2.770kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2 = 0.150×4×1.200×(1.050+0.300)/2=0.486kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3 = 0.150×1.200×4/2=0.360kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4 = 0.010×1.200×1.050/2=0.006kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.622kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.200×1.050/2=3.780kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.550
Uz —— 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：Uz = 1.670
Us —— 风荷载体型系数：Us = 1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.550×1.670×1.200 = 0.772kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载基本风压值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
五、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=9.64kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.39；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.08m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 50.38
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=8.84kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.39；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=2.08m；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
A —— 立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW = 0.159kN.m；
—— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 = 77.46
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.852kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.780kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.149kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 184.147米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中 NG2K —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K = 0.852kN；
NQ —— 活荷载标准值，NQ = 3.780kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.149kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.133kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 155.151米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载基本风压值，wk = 0.772kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 2.40×2.40 = 5.760m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 6.222kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 11.222kN
连墙件轴向力设计值 Nf = A[f]
其中 —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=30.00/1.58的结果查表得到 =0.95；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 95.411kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到 Nl = 11.222kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!
连墙件扣件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 38.55
N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 9.64
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg —— 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 68.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 170.00
地基承载力的计算满足要求!
3. 搭设脚手架时如何计算钢管和扣件的数量
在装修当中的钢管和扣件的用量需要提前知道的。以Φ48钢管为例计算，长杆平均长度取5米。包括沥干和纵向水平杆还有剪刀撑，小横杆平均长度取立杆横距+0.5m，所以钢管用量和使用按照非常严格的计算方法计算的，还有扣件的用量也是要仔细的去计算的。
4. 什么是身材管理
身材管理就是管理自己的身材，
身材管理方法：
1、对美食有自控能力
大中华地广物饶，面对美食的诱惑，我们一定要矜持住！当然不是不吃，但是，我们要有良好的要自控能力，知道适可而止哦。
2、合理作息
这个作息，我们说的是睡眠习惯，早睡早起，每天保证至少8小时的睡眠时间。毕竟小仙女都要有充足的睡眠，既可以保持皮肤有光泽，还有助于身体代谢，代谢正常了，体内不会堆积废物，就不容易发胖啦。
3、给自己个目标，锻炼计划
人生是因为有梦想，追求梦想而更精彩的。想要拥有健美的身材，宝宝们不妨先给自己个目标，然后朝那个目标努力。一步一步向超模身材走近。
(4)体型管架扩展阅读：
身材管理注意事项：
1、饮食注意均衡营养
每天的饮食都需要均衡营养，这是因为人体只有获得充足的营养成分方能保证机体的正常新陈代谢。
饮食要多样化。不能为了瘦身而就单一的吃一种或许几种食物，这样不光起步到瘦身的效果，还简单产生亚健康的状况。
2、吃低热量的食物
体重增长的实质是人体摄入了过多的热量然后又转化为了脂肪。我们要多吃一些低热量又能保证我们吃饱的食品，例如稀饭，菜汤，粗粮粥等。
3、多进行运动锻炼
运动会使得我们变得更加的美丽。因而无妨多运动一下，每天至少进行半个小时的有氧运动，这样就可以促进血液循环以及脂肪的燃烧，让人有用瘦身。
4、少吃高脂肪高糖分的食物
高脂肪高糖分是减肥的大忌，这些食物可以稍微地吃一些，但是不能多吃，以免人体摄入过多的热量，当这些多余热量无法被消耗时，就会被转化为脂肪，导致人体肥胖。
5、少喝饮料或者酒类
有人觉得只喝饮料是能够瘦身的。其实这种主意是非常错误的。饮料中含有很多的糖分和热量，多喝不光不能瘦身，还能够起到增肥的效果。所以少喝饮料为好。
5. 别人说我女友的身材是炮架子是什么意思
正常来说把人比作炮架子的含义有好几种，女人说女人是炮架子是前凸后翘，男人说女人是炮架子，意思是女人风骚且性感，男人对她有意思，可以说明你女友很性感。
6. 3米宽长30米高20米钢管架怎么计算
脚手架结构设计规定计算1993制订并发《编制建筑施工脚手架安全技术标准统规定》（建标〔1993〕062号简称《统规定》）涉及风荷载计算、实用设计表达式等脚手架设计计算关问题作规定经4应用研究1997通并发该规定修订稿基本形脚手架设计计算框架即陆续颁布实施各种建筑施工脚手架安全技术规范指导性文件由脚手架杆（构）件连接件搭设各种形式脚手架、支撑架其用途架所形脚手架结构具其自身特点同于工程结构能完全套用钢结构计算应依据《统规定》确定要求进行设计计算1《统规定》脚手架结构设计计算规定1.1设计设计要求规定1.1.1规定脚手架结构律采用概率理论基础极限状态设计（简称概率极限状态设计即目前我工程结构设计采用）进行设计1.1.2规定脚手架结构临工程结构其结构重要性系数γ0取0.91.1.3脚手架结构设计靠度要求考虑足够统计数据积累情况确定其采用概率极限状态设计结应与我历史使用经验相致即若采用单系数进行设计其单安全系数应满足：强度计算K1≥1.5；稳定计算K2≥2.0计算式引入材料强度附加项系数γ′m或抗力附加项系数γ′Rγ′R＝γ0γ′m＝0.9γ′m1.1.4规定钢管脚手架结构归入薄壁型钢结构涉及设计焊接连接、选用轴受压杆件稳定系数φ应使用《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）1.1.5规定脚手架设计计算项目般应包括：（1）构架整体稳定性计算（转化立杆稳定性计算）；（2）水平杆件强度、稳定性刚度验算；（3）附着、连墙件强度稳定性计算；（4）抗倾覆验算；（5）基基础支承结构验算脚手架结构设置设计都符合相应规范必计算要求进行计算；作业层施工荷载构架尺寸超规范限定般进行水平杆件计算脚手架失稳（包括整体、局部单肢）破坏其危险所般必须进行计算；脚手架局部或单肢显著荷载或度增进行局部或单肢立杆失稳验算总述规定计（验）算项目凡没必计算靠依据均应进行计算1.1.6按概率极限状态设计要求刚度（即变形）验算荷载取标准值；强度稳定验算荷载取设计值荷载设计值等于其标准值乘荷载项系数恒载（自重）项系数γGK取1.2（抗倾覆验算荷载利取0.9）；载（施工荷载、风荷载）项系数（γQK、γwk）取1.4；同组合施工荷载风荷载荷载组合系数ψ取0.851.2般实用设计表达式规定《统规定》按两类构件（受弯、轴受压）两类荷载（组合风载、组合风载）别给脚手架结构般实用设计表达式共两组4式于受弯构件：组合风载1.2SGK+1.4SQK组合风载1.2SGK+1.4SGK于轴受压杆件：组合风载1.2SGK+1.4SQK组合风载.2SGK+1.4×0.85根据本文1.1.3脚手架结构设计靠度要求通概率极限状态设计与单系数两种设计表达式比较γ’m计算式于受弯构件：组合风载γ’m＝1.19组合风载γ’m＝1.19于轴受压杆件：组合风载γ’m＝1.59组合风载γ’m＝1.59其各式：SCK———恒载标准值作用效应（轴力NGK、弯矩MGK）；SQK———施工荷载标准值作用效应（轴力NQK、弯矩MQK）；Swk———风荷载标准值作用效应（轴力Nwk、弯矩Mwk）；fk———材料强度标准值；f———材料强度设计值γR———抗力项系数钢结构γR取1.165；W———截面模量（截面抵抗矩）；φ———轴受压杆件稳定系数；A———杆件毛截面积便计算各脚手架标准编制组根据相应脚手架受荷情况统计ηλ值范围编制γ’m表供读者使用亦取给KI值例已定稿《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》取KI＝0．725（用于稳定计算）相应轴力弯矩取代般实用设计表达式作用效应S即设计使用计算式（见述）计算式般都采用荷载计算值作用效应即计算式现荷载项系数1.3风荷载计算规定《统规定》给脚手架所受风压标准值Wk计算式脚手架设置高度＜100m：脚手架设置高度≥100m：式W0———基本风压；μz———风压高度变化系数；βz———高度z处风振系数；μs———风荷载体型系数（表1）；μztw———按桁架确定风荷载体型系数；φ———按脚手架封闭状况确定挡风系数；0.7———按5重现期确定基本风压折减系数某些特殊情况采用高于0.7值低于值W0、μz、βz、μstw均按《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）相应规定选用或计算确定其μstw按其表6.3.1第32第36项计算表1脚手架风荷载体型系数背靠建筑物状况全封闭敞洞手脚架状况各种封闭情况1.0φ1.3φ敞μstw2落式脚手架结构主要验算落搭设脚手架结构包括单排、双排、排（满堂）脚手架支撑架主要承受竖向荷载作用其整体结构或单肢立杆抗失稳能力远低于相应强度承载能力其计算度（等于节点间实际度乘计算度系数μ）所受轴荷载作用较现失稳破坏稳定性其主要验算项目强度验算主要基基础、连墙件抗拉、水平杆件抗弯等连墙件受水平压力作用则需验算其轴受压稳定性水平杆件都其自身跨度界值LJ实用跨度L＜LJ其承载能力受抗弯强度条件控制仅需验算强度必验算变形；L＞LJ则受其变形条件控制仅需验算变形脚手架水平杆件LJ值及其相应界值荷载及同跨度控制荷载等均文献1第425～436页查读者据判断否需要进行验算2.1单、双排脚手架整体稳定性验算单、双排扣件式钢管脚手架整体稳定性验算较全面、细致深入研究基础提其计算作参考初步给碗扣式钢管脚手架整体稳定性计算两种脚手架单肢立杆稳定性计算其计算结安全（今试验数据作必要调整）门式钢管脚手架则单榀门架承载力基础相应给其整体稳定性计算其钢制脚手架稳定性计算参照三种脚手架稳定性计算原则加研究解决2.1.1扣件式钢管脚手架整体稳定性验算?扣件式钢管脚手架整体稳定性计算系通种用构架尺寸连墙点设置1∶1原型单、双排脚手架段进行整体加荷试验其现整体失稳破坏临界荷载Pcr代入公式φ0＝Pcr/Afy（A立杆毛截面积fy立杆钢材屈服强度）φ0脚手架段整体稳定系数φ0视立杆段（度步距H）稳定系数由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）附录三查相应于φ0细比λ0由μ0＝λ0i/h（i立杆转半径）即立杆计算度系数μ0经试验数据综合整理确定计算扣件式钢管脚手架整体稳定性立杆计算度系数μ取值（表2）μ值已综合考虑整架作用、连墙点作用及荷载偏初弯曲等初始缺陷影响复杂脚手架整体性验算转简单立杆稳定性验算结代入述设计表达式即验算整体稳定性实用式?表2扣件式钢管脚手架整体稳定性验算立杆计算度系数μ类别立杆横距(m)连墙件布置2步3跨3步3跨双排架1.051.501.701.301.551.751.551.601.80单排架1.85组合风载：N＝1.2NGK＋1.4NQK组合风载：N＝1．2NGK＋1．4×0．85NQKMW＝1．4×0．85MWK式N、MW———别立杆轴向力设计值风载弯矩设计值；NGK、NQK———别由恒载、施工荷载产立杆轴向力标准值；W———立杆截面抵抗矩；MWK———由风载产立杆弯矩标准值按步骤计算（1）按式（9）或式（10）确定风压标准值（2）确定立杆所受风线荷载标准值qwk：式An挡风面积即宽立杆纵距La、高步距H风载计算单元内实际挡风面积计算An采用密目安全网者按其实围立面积50%计并应同计算杆件挡风面积（1.15×杆件挡风面积1.15系数考虑杆件连接点阻力增系数）；采用挡风材料封闭者用其封闭面积（3）由qwk按情况确定Mwk：连墙件按2步3跨设置按3跨连续梁确定Mwk（查相应结构静力计算图表）；按3步3跨设置按2跨连续梁查Mwk我现行工程结构设计规范均已采用概率极限状态设计规范所给强度设计值f由抗力项系数γR除强度标准值计算作用效应N、M荷载计算值（考虑荷载项系数组合系数）些读者往往使用f却用荷载标准值应注意2.1.2碗扣式钢管脚手架整体稳定性验算碗扣式钢管脚手架整体稳定性验算目前所做相应试验够（仍继续进行）其与扣件式钢管脚手架相类似试验结析看由于杆件采用轴连接等素使其稳定承载能力比相应构架情况扣件式钢管架提高15%取碗扣架计算度系数μ1则确定验算碗扣式钢管脚手架整体稳定性其μ1值按表2数值乘0．9325采用其均采用扣件式钢管脚手架计算经几试用满足使用安全要求2.1.3门式钢管脚手架整体稳定性验算?门式钢管脚手架整体稳定性单榀门架计算其门架立杆稳定系数φ按组合杆件确定其稳定验算式组合风载仍使用式（11）N榀门架轴向力设计值；组合风载按式计算：式Mwk———风载弯矩标准值hw———连墙件竖距；φ———门架立杆稳定系数按查《冷弯薄壁型钢结构技术规范》附录三其：I———门架立杆换算截面转半径；I0———门架立杆截面惯性矩；I1、h1———门架加强杆截面惯性矩高度；h0———门架高度；A———门架立杆毛截面积；f———门架钢材强度设计值：Q235钢用205N/mm2；16Mn钢用300N/mm2；γ’R———考虑脚手架工作条件抗力调整系数取2.2非单、双排脚手架结构单肢立杆稳定性验算非单、双排脚手架结构包括排或满堂设置脚手架模板支撑架由于尚系统试验研究其结构单肢立杆稳定性验算暂参考单、双排脚手架计算研究相关规范加临解决即脚手架立杆段视侧移层框架柱横杆视计算立杆段约束杆件采用《钢结构设计规范》（GBJ17－88）附表4.2规定计算单肢立杆按侧移框架柱考虑计算度系数μ’0该单肢立杆双排脚手架立杆则μ'0应与相应双排脚手架μ值致由于两者计算依据同μ’0≠μ引入两调整系数m1（考虑连墙件设置情况调整系数）m2（考虑另向水平杆件约束作用调整系数）由μ’＝μ＝m1m2μ’0特定情况求m1m2数值用μ’＝m1m2μ’0计算扣件式钢管脚手架各种构架情况单肢立杆计算度系数μ’数值表用前述取碗扣式钢管脚手架单肢立杆计算度系数μ’1则μ’1＝0.9325μ’μ’μ’1数值表见文献1第461～466页μ’（或μ’1）即按前述相应稳定系数φ扣件式或碗扣式脚手架结构单肢立杆稳定验算（视其荷载作用情况轴受压杆件压弯杆件）采用《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）计算式规定述计算既考虑脚手架结构本身刚度条件考虑脚手架结构连墙约束整体作用同按同h/Lb、h/La连墙件设置情况别给首步架其步架角立杆、边立杆与立杆（别两面、三面四面设横杆）μ’（或μ’1）值既用于验算单、双排脚手架结构单肢立杆稳定性亦用于验算排满堂脚手架结构稳定性计算排满堂脚手架结构稳定性连墙条件按界定采用：（1）架两向立杆排数≥8、杆距≤1.5m、且整体性较即设足够整体性拉结杆件（斜杆、剪刀撑、斜撑等）按2步3跨连墙考虑；（2）架两向立杆排数＜8、杆距≤1.5m且整体性较按3步3跨连墙考虑；（3）杆距＞1.5m或具其整体性较差情况取μ’值1.80～1.85即接近于单排脚手架工作情况2.3其验算项目计算注意事项?2.3.1水平杆件强度验算水平杆件包括纵、横向水平杆脚手板等其超构造跨度规定超载或受集荷载作用般需要进行计算；跨度荷载较般应进行强度验算依其支承情况按简支梁或2～3跨连续梁使用式（1）或式（2）进行验算验算要遗漏公式右端抗力项调整系数应先确定γ’m值?门式钢管脚手架门架门式框架构件其承载力取决于荷载作用点部位受集力作用作用点位于门架立柱承载力位于门架立柱加强杆间位于横梁跨设计应尽量避横梁部受集力作用2.3.2连墙件验算连墙件般按承受水平力作用进行设计其所受水平力NL按式计算：NL＝NW＋3kN式Nw自由风荷载产连墙件轴向力（或水平力）计算脚手架视支承于连墙件三跨连续梁跨度取连墙件竖距hw取其风线荷载作用支座反力Nw；3kN脚手架平面外变形所引起连墙件轴向力连墙件采用脚手钢管并扣件脚手架连接应使用式（2）进行计算并同验算扣件抗滑要求每扣件抗滑力8.5kN抗滑满足增加扣件设置连墙件钢结构构件应按《钢结构设计规范》（GBJ17-88）规定进行设计2.3.3基承载力验算脚手架立杆基础（或支座、垫板）底面承载力按式验算：式P———脚手架立杆基础底面处平均应力设计值；A———基础底面面积；N———脚手架立杆传至基础顶面轴力设计值按式确定：f＝K.fkfk———基承载力标准值；K———调整系数碎石土、砂土、填土取0.4；粘土取0.5；岩石、混凝土取1.02.3.4计算注意事项（1）作业层施工荷载标准值结构脚手架取3kN/m2装修（含装饰修缮作业）脚手架取2kN/m2围（防）护架按1kN/m2计算模板支撑架、安装支撑架实用荷载超述规定脚手架应按实用荷载设计脚手架支撑架定型产品按其设计荷载采用均低于1kN/m2（2）脚手架设置构造非脚手架结构部型钢件应使用相应钢结构规范进行设计（3）脚手架设置涉及连墙、附墙、预埋件、临支撑工程加固措施等应按相应结构设计规范验算并应取工程设计同意或请工程设计相应结构进行验算
7. 脚手架承重计算方式
1、计算依据 （1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001） （2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001） （3）海湾浪琴工程设计图纸及地质资料等 2、脚手架的计算参数 搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。 脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。 3、荷载标准值 结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架） 竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值） 施工均布活荷载：qk=3 kN/m2 风荷载标准值：ωk=0.7μz•μs•ω0 式中 μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》 并用插入法得39.6米为1.12 μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2 ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2 则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m2 4、纵向水平杆、横向水平杆计算 横向水平杆计算 脚手架搭设剖面图如下： 按简支梁计算，计算简图如下： 每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kN MGk= kN•m MQk= kN•m M=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN•m <f=205 kN/mm2 横向水平杆抗弯强度满足要求。 [v]=lb/150=1100/150=7.3 mm v<[v] 横向水平杆挠度满足要求。 纵向水平杆计算 按三跨连续梁计算，简图如下： 脚手片自重均布荷载G2k=gk2×lb/3=0.35×1.1/3=0.128 kN/m 施工均布荷载Qk=qk×lb/3=3×1.1/3=1.1 kN/m q=1.2G2k+1.4Qk=1.69 kN/m MGk max=0.10G2k×la2=0.10×0.128×1.5×1.5=0.029 kN•m MQk max=0.10Qk×la2=0.10×1.1×1.5×1.5=0.248 kN•m M=1.2MGk max+1.4MQk max=1.2×0.029+1.4×0.248=0.382 kN•m <f=205 kN/mm2 抗弯强度满足要求。 [v]=lb/150=1500/150=10 mm v≤[v] 挠度满足要求。 横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力验算 横向水平杆传给立杆的竖向作用力： R=(1.2NG2k+1.4NQk)/2=(1.2×0.5775+1.4×4.95)/2=3.812 kN Rc=8.00 kN R≤Rc 扣件抗滑承载力满足要求。
呵呵 计算有点麻烦！自己悠着点！
8. 求工程用脚手架钢管各种扣件及扣件螺丝计算方法
脚手架结构的设计规定和计算方法
1993年制订并下发的《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（建标〔1993〕062号，以下简称《统一规定》），对涉及风荷载计算、实用设计表达式等脚手架设计计算方法的有关问题作出了规定。经4年的应用和研究，1997年通过并下发了该规定的修订稿，基本上形成了脚手架设计计算方法的框架，成为即将陆续颁布实施的各种建筑施工脚手架安全技术规范的指导性文件。
由脚手架杆（构）件和连接件搭设而成的各种形式的脚手架、支撑架和其他用途架子所形成的脚手架结构，具有其自身的特点，不同于工程结构，不能完全套用钢结构的计算方法，应依据《统一规定》确定的方法和要求进行设计和计算。
1《统一规定》对脚手架结构设计计算方法的规定
1.1对设计方法和设计要求的规定
1.1.1 规定脚手架结构一律采用以概率理论为基础的极限状态设计法（简称概率极限状态设计法，即目前我国工程结构设计采用的方法）进行设计。
1.1.2 规定脚手架结构为临时工程结构，其结构重要性系数γ0取0.9。
1.1.3 对脚手架结构设计可靠度的要求，考虑到无足够统计数据积累的情况，确定其采用概率极限状态设计的结果，应与我国的历史使用经验相一致，即若采用单一系数法进行设计时，其单一安全系数应满足：强度计算时的K1≥1.5；稳定计算时的K2≥2.0。为此，在计算式中引入材料强度附加分项系数γ′m或抗力附加分项系数γ′R，γ′R＝γ0γ′m＝0.9γ′m。
1.1.4 规定钢管脚手架结构归入薄壁型钢结构，在涉及设计焊接连接、选用轴心受压杆件的稳定系数φ时，应使用《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）。
1.1.5 规定脚手架的设计计算项目一般应包括：
（1）构架的整体稳定性计算（可转化为对立杆稳定性的计算）；
（2）水平杆件的强度、稳定性和刚度验算；
（3）附着、连墙件的强度和稳定性计算；
（4）抗倾覆验算；
（5）地基基础和支承结构的验算。
当脚手架的结构和设置设计都符合相应规范的不必计算的要求时，可不进行计算；当作业层施工荷载和构架尺寸不超过规范的限定时，一般可不进行水平杆件的计算。脚手架失稳（包括整体、局部和单肢）破坏是其最大的危险所在，一般必须进行计算；当脚手架的局部或单肢无显著的荷载或长度增大时，可不进行局部或单肢立杆的失稳验算。总之，在上述规定的计（验）算项目中，凡没有不必计算的可靠依据时，均应进行计算。
1.1.6 按概率极限状态设计的要求，刚度（即变形）验算时的荷载取标准值；强度和稳定验算时的荷载取设计值，荷载的设计值等于其标准值乘上荷载分项系数。恒载（自重）分项系数γGK取1.2（在抗倾覆验算中的荷载有利时，取0.9）；活载（施工荷载、风荷载）分项系数（γQK、γwk）取1.4；同时组合施工荷载和风荷载时，荷载组合系数ψ取0.85。
1.2 对一般实用设计表达式的规定
《统一规定》按两类构件（受弯、轴心受压）和两类荷载（不组合风载、组合风载）分别给出了脚手架结构的一般实用设计表达式，共两组4个式子。
对于受弯构件：
不组合风载时为1.2SGK+1.4SQK
组合风载时为1.2SGK+1.4SGK
对于轴心受压杆件：
不组合风载时为1.2SGK+1.4SQK
组合风载时为.2SGK+1.4×0.85
根据本文1.1.3对脚手架结构设计可靠度的要求，通过概率极限状态设计法与单一系数法两种设计表达式的比较，得到γ’m的计算式。
对于受弯构件：
不组合风载时为γ’m＝1.19
组合风载时为γ’m＝1.19
对于轴心受压杆件：
不组合风载时为γ’m＝1.59
组合风载时为γ’m＝1.59
其中，
以上各式中：
SCK———恒载标准值的作用效应（如轴力NGK、弯矩MGK）；
SQK———施工荷载标准值的作用效应（如轴力NQK、弯矩MQK）；
Swk———风荷载标准值的作用效应（如轴力Nwk、弯矩Mwk）；
fk———材料强度的标准值；
f———材料强度的设计值，
γR———抗力分项系数，钢结构的γR取1.165；
W———截面模量（截面抵抗矩）；
φ———轴心受压杆件的稳定系数；
A———杆件的毛截面积。
为方便计算，各脚手架标准的编制组可根据相应脚手架的受荷情况，统计出η和λ值的范围，编制出γ’m表，以供读者使用。亦可取
给出KI值。例如，已定稿的《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》取KI＝0．725（用于稳定计算）。
当将相应的轴力和弯矩取代一般实用设计表达式中的作用效应S时，即可得到设计使用的计算式（见后述）。计算式一般都采用荷载计算值的作用效应，即在计算式中不出现荷载分项系数。
1.3 对风荷载计算的规定
《统一规定》给出了脚手架所受的风压标准值Wk的计算式。
当脚手架的设置高度＜100m时：
当脚手架的设置高度≥100m时：
式中W0———基本风压；
μz———风压高度变化系数；
βz———高度z处的风振系数；
μs———风荷载体型系数（表1）；
μztw———按桁架确定的风荷载体型系数；
φ———按脚手架封闭状况确定的挡风系数；
0.7———按5年重现期确定的基本风压折减系数。对某些特殊情况，可采用高于0.7的值，但不得低于此值。
以上W0、μz、βz、μstw均按《建筑结构荷载规范》（GBJ9-87）的相应规定选用或计算确定，其中μstw按其表6.3.1第32和第36项计算。
表1脚手架风荷载体型系数
背靠建筑物的状况 全封闭 敞开，开洞
手脚架状况 各种封闭情况 1.0φ 1.3φ
敞开 μstw
2 落地式脚手架结构的主要验算
落地搭设的脚手架结构，包括单排、双排、多排（满堂）脚手架和支撑架，主要承受竖向荷载作用，其整体结构或单肢立杆的抗失稳能力远低于相应的强度承载能力，当其计算长度（等于节点间的实际长度乘以计算长度系数μ）和所受轴心荷载作用较大时，将会出现失稳破坏，因此，稳定性是其主要验算项目。强度验算主要为地基基础、连墙件的抗拉、水平杆件的抗弯等。当连墙件受水平压力作用时，则需验算其轴心受压稳定性。水平杆件都有其自身的“跨度界值”LJ，当实用跨度L＜LJ时，其承载能力受抗弯强度条件控制，仅需验算强度，不必验算变形；当L＞LJ时，则受其变形条件控制，仅需验算变形。脚手架水平杆件的LJ值及其相应的界值荷载以及不同跨度下的控制荷载等，均可从文献1中第425～436页查到，读者可据此判断是否需要进行验算。
2.1 单、双排脚手架的整体稳定性验算
单、双排扣件式钢管脚手架的整体稳定性验算是在较为全面、细致和深入的研究成果的基础上提出的。以其计算方法作为参考，也初步给出了碗扣式钢管脚手架整体稳定性的计算方法和这两种脚手架单肢立杆稳定性的计算方法，其计算结果也是安全的（但在今后有了更多的试验数据后，也会作必要的调整）。门式钢管脚手架则是以单榀门架的承载力为基础相应给出其整体稳定性的计算方法的。其他钢制脚手架稳定性的计算可参照这三种脚手架稳定性计算的原则和方法加以研究解决。
2.1.1 扣件式钢管脚手架的整体稳定性验算
?扣件式钢管脚手架整体稳定性的计算方法，系通过对多种常用构架尺寸和连墙点设置的1∶1原型单、双排脚手架段进行整体加荷试验，得到其出现整体失稳破坏时的临界荷载Pcr，代入公式φ0＝Pcr/Afy（A为立杆的毛截面积，fy为立杆钢材的屈服强度），得到的φ0为脚手架段的整体稳定系数。将φ0就视为立杆段（长度为步距H）的稳定系数，由《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）附录三可查得相应于φ0的长细比λ0，由μ0＝λ0i/h（i为立杆的回转半径），即可得到立杆的计算长度系数μ0，经对试验数据的综合整理以后，确定了计算扣件式钢管脚手架整体稳定性的立杆计算长度系数μ取值（表2），μ值已综合考虑了整架作用、连墙点作用以及荷载偏心和初弯曲等初始缺陷的影响。将复杂的脚手架整体性验算，转为简单的对立杆稳定性的验算。将结果代入上述设计表达式，即可得到以下验算整体稳定性的实用式。
?表2 扣件式钢管脚手架整体稳定性验算的立杆的计算长度系数μ
类别 立杆横距(m) 连墙件布置
2步3跨 3步3跨
双排架 1.05 1.50 1.70
1.30 1.55 1.75
1.55 1.60 1.80
单排架 1.85
不组合风载时：
N＝1.2NGK＋1.4NQK
组合风载时：
N＝1．2NGK＋1．4×0．85NQK MW＝1．4×0．85MWK 式中N、MW———分别为立杆的轴向力设计值和风载弯矩设计值； NGK、NQK———分别为由恒载、施工荷载产生的立杆轴向力标准值； W———立杆的截面抵抗矩； MWK———由风载产生的立杆弯矩的标准值，按以下步骤计算。
（1） 按式（9）或式（10）确定风压标准值。
（2） 确定立杆所受风线荷载标准值qwk为：
式中An为挡风面积，即宽为立杆纵距La、高为步距H的风载计算单元内的实际挡风面积。在计算An时，采用密目安全网者，可按其实围立面积的50%计，并应同时计算杆件的挡风面积（1.15×杆件的挡风面积，1.15系数为考虑杆件连接点阻力的增大系数）；采用挡风材料封闭者，用其封闭面积。
（3） 由qwk按以下情况确定Mwk：
当连墙件按2步3跨设置时，按3跨连续梁确定Mwk（查相应结构静力计算图表）；当按3步3跨设置时，按2跨连续梁查得Mwk。
我国现行工程结构设计规范均已采用“概率极限状态设计法”，规范所给的强度设计值f由抗力分项系数γR除强度标准值得到，而计算作用效应N、M的荷载为计算值（考虑荷载的分项系数和组合系数）。一些读者往往在使用f时，却用荷载的标准值，这是不对的，应当注意。
2.1.2 碗扣式钢管脚手架的整体稳定性验算
碗扣式钢管脚手架的整体稳定性验算，目前所做的相应试验不够（仍在继续进行之中），但从其与扣件式钢管脚手架相类似的试验结果的分析中可以看出，由于杆件采用轴心连接等因素，使其稳定承载能力比相应构架情况的扣件式钢管架提高15%以上。当取碗扣架的计算长度系数为μ1时，则。
因此确定，在验算碗扣式钢管脚手架的整体稳定性时，其μ1值可按表2数值乘以0．9325采用，其他均可采用扣件式钢管脚手架的计算方法。经几年的试用，可满足使用安全的要求。2.1.3 门式钢管脚手架的整体稳定性验算 ?门式钢管脚手架的整体稳定性以单榀门架计算，其门架立杆的稳定系数φ按组合杆件确定。其稳定验算式，当不组合风载时，仍使用式（11），但N为一榀门架的轴向力设计值；当组合风载时，按下式计算：
式中Mwk———风载弯矩标准值，
hw———连墙件竖距；
φ———门架立杆的稳定系数，按查《冷弯薄壁型钢结构技术规范》附录三，其中：
I———门架立杆换算截面回转半径；
I0———门架立杆截面惯性矩；
I1、h1———门架加强杆的截面惯性矩和高度；
h0———门架高度；
A———门架立杆的毛截面积；
f———门架钢材的强度设计值：Q235钢用205N/mm2；16Mn钢用300N/mm2；
γ’R———考虑脚手架工作条件的抗力调整系数，取
2.2 非单、双排脚手架结构和单肢立杆的稳定性验算 非单、双排脚手架结构包括多排或满堂设置的脚手架和模板支撑架，由于尚无系统的试验研究成果，其结构和单肢立杆的稳定性验算，可暂参考单、双排脚手架计算的研究成果和相关规范加以临时解决。即将脚手架立杆段视为有侧移多层框架柱，将上下横杆视为计算立杆段的约束杆件，采用《钢结构设计规范》（GBJ17－88）附表4.2的规定，计算出单肢立杆按有侧移框架柱考虑的计算长度系数μ’0，当该单肢立杆为双排脚手架的立杆时，则μ'0应与相应双排脚手架的μ值一致。由于两者的计算依据是不同的，μ’0≠μ，因此就引入两个调整系数m1（考虑连墙件设置情况的调整系数）和m2（考虑另一方向水平杆件约束作用的调整系数），由μ’＝μ＝m1m2μ’0的特定情况求得m1和m2的数值后，用μ’＝m1m2μ’0计算出扣件式钢管脚手架各种构架情况下单肢立杆的计算长度系数μ’的数值表。用前述方法，取碗扣式钢管脚手架单肢立杆的计算长度系数为μ’1，则μ’1＝0.9325μ’。μ’和μ’1的数值表见文献1第461～466页。有了μ’（或μ’1），即可按前述方法得到相应的稳定系数φ。
扣件式或碗扣式脚手架结构的单肢立杆的稳定验算（视其荷载作用情况可分为轴心受压杆件和压弯杆件），可采用《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）的计算式和规定。
上述计算方法既考虑了脚手架结构本身的刚度条件，又考虑了脚手架结构的连墙约束和整体作用。同时还按不同的h/Lb、h/La和连墙件设置情况，分别给出了首步架和其他步架的角立杆、边立杆与中立杆（分别在两面、三面和四面设有横杆）的μ’（或μ’1）值。因此，既可用于验算单、双排脚手架结构的单肢立杆稳定性，亦可用于验算多排和满堂脚手架结构的稳定性。
计算多排和满堂脚手架结构稳定性时，连墙条件可按以下界定采用：
（1） 当架子两个方向立杆排数≥8、杆距≤1.5m、且整体性较好，即设有足够的整体性拉结杆件（斜杆、剪刀撑、斜撑等）时，可按2步3跨连墙考虑；
（2） 当架子两个方向立杆排数＜8、杆距≤1.5m且整体性较好时，可按3步3跨连墙考虑；
（3）当杆距＞1.5m或具有其他整体性较差的情况时，可取μ’值为1.80～1.85，即接近于单排脚手架的工作情况。
2.3 其他验算项目和计算注意事项?
2.3.1 水平杆件的强度验算
水平杆件包括纵、横向水平杆和脚手板等，当其不超过构造跨度规定，不超载或不受过大集中荷载作用时，一般不需要进行计算；当跨度和荷载较大时，一般应进行强度验算，可依其支承情况，按简支梁或2～3跨连续梁，使用式（1）或式（2）进行验算。验算时不要遗漏公式右端抗力项的调整系数，应先确定γ’m值。?门式钢管脚手架的门架为门式框架构件，其承载力取决于荷载作用点的部位。受集中力作用时，作用点位于门架立柱时的承载力最大，位于门架立柱和加强杆之间时次之，位于横梁跨中时最小。在设计时，应尽量避开横梁中部受集中力的作用。
2.3.2 连墙件验算
连墙件一般按承受水平力作用进行设计，其所受水平力NL按下式计算：
NL＝NW＋3kN
式中，Nw为自由风荷载产生的连墙件轴向力（或水平力），在计算时，可将脚手架视为支承于连墙件之上的三跨连续梁，跨度取连墙件的竖距hw，取其在风线荷载作用下的最大支座反力为Nw；3kN为脚手架平面外变形所引起的连墙件轴向力。
当连墙件采用脚手钢管并以扣件和脚手架连接时，应使用式（2）进行计算，并同时验算扣件的抗滑要求，每个扣件的抗滑力为8.5kN。当抗滑不满足时，可增加扣件的设置。
当连墙件为钢结构构件时，应按《钢结构设计规范》（GBJ17-88）的规定进行设计。
2.3.3 地基承载力验算
脚手架立杆基础（或支座、垫板）底面的承载力按下式验算：
式中P———脚手架立杆基础底面处的平均应力设计值；
A———基础底面面积； N———脚手架立杆传至基础顶面的轴心力设计值，按下式确定：f＝K.fk
fk———地基承载力标准值；
K———调整系数，碎石土、砂土、回填土取0.4；粘土取0.5；岩石、混凝土取1.0。
2.3.4 计算注意事项
（1） 作业层施工荷载的标准值，结构脚手架取3kN/m2，装修（含装饰和修缮作业）脚手架取2kN/m2，围（防）护架按1kN/m2计算。模板支撑架、安装支撑架和实用荷载超过上述规定的脚手架，应按实用荷载设计。脚手架和支撑架定型产品按其设计的荷载采用，但均不得低于1kN/m2。（2） 在脚手架设置构造中的非脚手架结构部分和型钢件，应使用相应的钢结构规范进行设计。
（3） 在脚手架设置中涉及连墙、附墙、预埋件、临时支撑和对工程的加固措施等，应按相应结
构设计规范验算，并应取得工程设计人的同意，或请工程设计人对相应结构进行验算。
9. 什么是身材管理器
身材管理器是减肥瘦身人士使用的，这类产品一般有文胸、腰背夹、塑身裤、塑身衣等，它和塑身内衣类似，不过在设计上面身材管理器要比塑身内衣先进一些，效果也比较突出。
身材管理器是根据脂肪可以移动和反地心吸引力的原理制作生产的，根据不同年龄段的人群，有着不同的身材管理器，将身材打造出“S”的曲线。
不过身材管理器的生产制作是一样的，是否会起到瘦身的作用，需要根据每个人的身体状况所决定，它并不适用于每个人，身材管理器只能起到辅助作用，想要拥有很好的身材，还需要合理的饮食以及良好的作息习惯。
(9)体型管架扩展阅读：
身材在于管理，身材管理器只能起到辅助的作用，平时需要锻炼的话，穿塑身的产品可以很好的调整呼吸，减少外界对身体的压力，避免在运动时候受到损伤，根据自己的体型选择合适的身材管理器，建议选择比身材小一码的模具。
平时跑步的时候可以穿着身材管理器，像是需要柔韧度的瑜伽，不需要穿这类产品